چکیدهبا افزایش پذیرش همگانی میل گردهای مقاوم FRP در صنعت ساخت و ساز بتنی ، به طور فزاینده ای لازم و ضروری است که روند ساختاری قطعه بتنی مقاوم FRP با دقت و صحت خوبی پیش بینی گردد . معادله پهنای ترک خوردگی جاری در قوانین و کدهای طراحی آمریکای شمالی ، برای قطعه خمشی FRP مقاوم شده مورد استفاده قرار گرفته و مقدار ضریب اتصال ثابتی را فرض می کند و به این منجر می شود که صحت متناقض پیش بینی های پهنای ترک خوردگی به میزان تنش مقاوم سازی نسبت به تنشی که در آن ضریب اتصال کالیبره بندی شده ، بستگی داشته باشد . در همین حین گشتاور موثر معادلات اینرسی که برای قطعات بتنی FRPمقاوم با مقاوم سازی برش عرضی ، به طور منطقی صحیح می باشد ، در تغییر شکل مضاعف که شاید از جابجایی عمودی ترک های مورب درون قطعات بدون مقاوم سازی برش نشات گرفته باشد ، به شمار نیاید . به منظور بهبود صحت معادلات پهنای ترک خوردگی و جابجایی جریان در تمام سطوح تنش مقاوم سازی ، اصلاحات ساده ای پیشنهاد شده اند و با یافته های تجربی چهار قطعه بتنی مقاومFRP مقیاس کامل که در خمش مورد مقایسه قرار گرفته اند .
چکیدهبا افزایش پذیرش همگانی میل گردهای مقاوم FRP در صنعت ساخت و ساز بتنی ، به طور فزاینده ای لازم و ضروری است که روند ساختاری قطعه بتنی مقاوم FRP با دقت و صحت خوبی پیش بینی گردد . معادله پهنای ترک خوردگی جاری در قوانین و کدهای طراحی آمریکای شمالی ، برای قطعه خمشی FRP مقاوم شده مورد استفاده قرار گرفته و مقدار ضریب اتصال ثابتی را فرض می کند و به این منجر می شود که صحت متناقض پیش بینی های پهنای ترک خوردگی به میزان تنش مقاوم سازی نسبت به تنشی که در آن ضریب اتصال کالیبره بندی شده ، بستگی داشته باشد . در همین حین گشتاور موثر معادلات اینرسی که برای قطعات بتنی FRPمقاوم با مقاوم سازی برش عرضی ، به طور منطقی صحیح می باشد ، در تغییر شکل مضاعف که شاید از جابجایی عمودی ترک های مورب درون قطعات بدون مقاوم سازی برش نشات گرفته باشد ، به شمار نیاید . به منظور بهبود صحت معادلات پهنای ترک خوردگی و جابجایی جریان در تمام سطوح تنش مقاوم سازی ، اصلاحات ساده ای پیشنهاد شده اند و با یافته های تجربی چهار قطعه بتنی مقاومFRP مقیاس کامل که در خمش مورد مقایسه قرار گرفته اند .